RESUMO Na execução do Método dos Balanços Sucessivos, os segmentos são construídos a partir do anterior e os carregamentos de construção são suportados pelos segmentos anteriores. O balanço evolui e as deformações ocorridas aumentam, necessitando aplicar medidas corretivas ainda durante a fase construtiva. O uso de contra flechas introduz deslocamentos corretivos de modo a compensar essas deformações. O método proposto assimila os dados obtidos na leitura em cada etapa executada, e minimiza a diferença entre as deformações reais e previstas. Um programa de simulação utiliza propriedades do concreto como variáveis de otimização e desta forma, o material pode representar melhor aquele utilizado na construção. Esse processo é iterativo e novos dados são assimilados ao problema prevendo uma nova configuração deformada. Assim, novos valores de contra flechas são determinados e aplicados aos segmentos que ainda não foram executados, a fim de atingir a configuração de projeto. A aplicação do procedimento permite obter deformações residuais que não ultrapassam 5% da deformação total da estrutura sem contra flechas.

ABSTRACT In forward cantilever structures, segments are built from previous ones, therefore construction loads must be carried by the partly completed structure. As the cantilever is moved forward deformations increase and corrections must be made during the construction phase. In camber control, corrective displacements are applied to compensate for deformations. The proposed procedure assimilates topographical survey data collected at each construction stage to update the structural model by minimizing the differences between real and computed displacements. Concrete material properties are used as design variables in an optimization process that drives them to values that better represent the material actually used in construction. This is an iterative process where new data are assimilated at each new structural deformed configuration. New camber values are computed and applied to segments that will be cast in the future in order to reach the desired final design profile. The use of the procedure leads to residual displacements of no greater than 5% of the total deformation without camber.

RESUMO O número de edifícios com mais de 30 pavimentos tem apresentado notável crescimento, muitos dos quais apoiados sobre fundações de estacas circulares vazadas. Este aumento da altura das edificações provoca o aumento das tensões de cisalhamento que são transmitidas para suas respectivas fundações, no entanto tais elementos são mais críticos em relação ao cisalhamento devido ao seu núcleo vazado. A maioria das normas existentes é baseada em modelos de cisalhamento para seções retangulares, enquanto que diretrizes para avaliação da resistência ao cisalhamento de membros com seções circulares vazadas são praticamente inexistentes. Este estudo avalia, de forma comparativa, a resistência ao cisalhamento de elementos de seções circulares vazadas, obtida através de ensaios experimentais, com valores calculados utilizando a Norma Canadense (CSA A23.3) e utilizando um procedimento simples proposto baseado na norma Brasileira (NBR 6118).

ABSTRACT The number of buildings higher than 30 floors has shown remarkable growth; many of them are supported on foundations of hollow circular piles. This increasing of height of constructions causes an increment of the shear stresses that are transmitted to their foundations, however these elements are more shear critical due to the hollow core. Most of the existing codes are based on shear models for rectangular sections, and guidelines for assessment of shear strength of members with hollow circular cross sections are practically non-existent. This study evaluates, on a comparative basis, the shear strength of elements with hollow circular cross sections, obtained from experimental tests, with values computed using the Canadian Code (CSA A23.3) and using a proposed simple procedure based on the Brazilian standard (NBR 6118).

A zona de interseção de vigas e pilares em estruturas de edifícios é chamada nó de pórtico. Trata-se de região com rigidez significativa à flexão, porém sujeita a grandes solicitações de cisalhamento. A apropriada modelação da flexibilidade de pórticos é essencial ao seu dimensionamento, tanto nos estados limites de serviço quanto nos estados limites últimos. Foi verificado tanto teoricamente quanto experimentalmente que a influência da flexibilidade dos nós pode alcançar 20% do deslocamento total da estrutura. Modelo utilizando apenas elementos de barras e molas é proposto para levar em consideração a flexibilidade dos nós na análise de estruturas de edifícios correntes. De forma a validar o modelo proposto, são realizadas comparações com resultados experimentais encontrados na literatura. Por fim, os resultados da análise considerando os efeitos de segunda ordem utilizando o modelo proposto são comparados com aqueles obtidos por elementos finitos.

The intersections between beams and columns in a reinforced concrete building structure are called frame joints. It is a region with significant bending stiffness but subjected to large shear stresses. Appropriate modeling of the flexibility of reinforced concrete frames is essential to its design, in service limit states as well as in ultimate limit states. It has been shown, theoretically as well as experimentally, that the influence of joint flexibility may account for 20% of total structural lateral displacement. Models using only bar elements and rotational springs are proposed to consider the joint flexibility in linear analyses of building structures. In order to validate the proposed model, comparisons with experimental results found in the literature are made. Finally, the results of second order analyses using the proposed model are compared with those obtained by finite elements.

No cálculo da capacidade portante de estruturas protendidas a protensão pode ser considerada tanto como resistência quanto como carga. Tem-se, portanto, o "Modelo 1" que considera os cabos como parte integrante da seção, onde a operação de protensão induz deformação imposta correspondente ao pré-alongamento das armaduras ativas. Alternativamente, tem-se o "Modelo 2" que considera a protensão como caso de carregamento externo, composto por sistema auto-equilibrante de forças nas ancoragens e transversais no concreto. Após ativação da aderência os cabos de protensão são considerados no cálculo como armadura convencional, apenas deslocando o eixo das deformações para levar em conta o pré-alongamento. Apesar do "Modelo 1" ser mais utilizado no dimensionamento de vigas contínuas e estar consagrado na NBR-6118, ele possui o inconveniente do surgimento de esforços adicionais denominados efeitos hiperestáticos de protensão, que precisam ser considerados na verificação a ruptura. O cálculo dos efeitos hiperestáticos de protensão é relativamente simples no caso de vigas contínuas, porém torna-se complexo no caso de pórticos e grelhas e inviável no caso de lajes e cascas. Já no "Modelo 2" não há necessidade do cálculo dos efeitos hiperestáticos, porém as seções forçosamente terão que ser verificadas à flexão composta. Para comparar os resultados dos modelos são apresentados dois exemplos: um pórtico e uma de laje de tabuleiro de viaduto analisado utilizando-se analogia de grelha.

In the computation of the strength capacity of prestressed concrete structures prestressing may be viewed as strength or load. "Model 1" considers prestressing strands as integral part of the cross section where prestressing operation induces imposed deformations corresponding to prestraining. Alternatively, "Model 2" considers prestressing as external loading, composed of a self-equilibrating system of forces on the anchorages and transversely on concrete. After transfer prestressing strands are considered as conventional reinforcement in computations except that the deformation axis is displaced to take into account pre-elongation. In spite of Model 1 being the most commonly used in designing of continuous beams and officially adopted by NBR 6118 it has the inconvenience of the mandatory consideration of additional secondary effects known as hyperstatic moments which must be taken into account in ultimate strength analysis. The computation of secondary effects is simple for continuous beams but becomes more involved in cases of frames and grids and infeasible in cases of plates and shells. In Model 2 there is no need to compute secondary effects but the cross section must be verified for combined axial force and bending moment. In order to compare results from the models two examples are presented: one example of a statically indeterminate frame and finally an example of a prestressed bridge deck is presented using grillage analogy.

Edifícios residenciais compostos de sistema de lajes maciças apoiadas em vigas de concreto armado são largamente utilizados na indústria da construção civil. Na prática, o cálculo das reações destas lajes sobre as vigas é feito através de processos simplificados, nos quais os painéis de laje são analisados de forma isolada. A NBR 6118 [1] mantém em seu texto o mesmo teor da antiga NB-1 [2] permitindo que, no caso de lajes maciças retangulares com carga uniforme, as reações possam ser calculadas admitindo-se que elas correspondem às cargas atuantes nos triângulos ou trapézios determinados através do método das charneiras plásticas. De maneira aproximada, a norma brasileira permite ainda que estas reações possam ser consideradas como uniformemente distribuídas sobre as vigas de apoio. O trabalho demonstra através de exemplos práticos que tal recomendação pode conduzir a resultados contrários à segurança e propõe uma correção para o cálculo das reações de apoio em lajes maciças sobre as vigas de concreto armado.

Residential buildings with slab systems supported by reinforced concrete beams are widely used in building industry. For design purposes, the computation of the loads on supporting beams is performed using simplified procedures, in which the slab is analyzed as na isolated element. New Brazilian code keeps the same recommendation presented in the old code allowing that, in the case of rectangular slabs with uniform load, the reactions on supporting beams may be computed assuming that those reactions correspond to the loads acting on triangles or trapezoids determined from the yield lines of the slab. In a simplified way, it is still allowed that these reactions may be considered as uniformly distributed on the slabs supports. The work shows through illustrative examples that these recommendations can some times lead to unsafe results and proposes a correction to overcome the problems.